如上所述，人们开发了许多耐点腐蚀、缝隙腐蚀的不锈钢，但作为耐蚀材料，还要求能有效抵抗第7章提到的应力腐蚀断裂。关于合金元素对耐点腐蚀、耐缝隙腐蚀的影响，有人已尝试用公式来表明主要元素对耐腐蚀的影响，Lorenz等人在1969年发表报告说，许多不锈钢的点腐蚀电位与钢中的％Cr+3.3(%Mo)的值密切相关。但1982年Herbsleb 分析了多种不锈钢在1 mol/dm3 NaCl溶液中的点腐蚀电位与％Cr+3.3(%Mo)之间的关系，结果含氮不锈钢显示％Cr+3.3(%Mo)量以上的点腐蚀电位，特别是针对含钼钢，他提出用％Cr+3.3(%Mo)+30(%N)作为氮影响下的耐点腐蚀性的指数。之后，许多研究者提出了同样的公式，但氮的系数却有所不同，在13~30之间浮动。虽然16这个系数被广泛采用，但是实际上最大的数值更能反映试验结果。此外，如前所述，在双相不锈钢方面，也开发出了钨添加钢，因此针对钨添加钢，计算钨的影响效果时，一般把钨当作钼的1/2来算.另外，因为最近正在开发高锰、高氮奥氏体不锈钢，所以应该考虑锰对这种钢的负面效果，故有人提议在进行计算时应把（％Mn)加进来。
如果以点腐蚀指数（但氮的系数为25)为横轴，以耐应力腐蚀断裂性的主要测量标准－镍含量为纵轴，那么市场上出售的各种不锈钢及耐蚀镍合金就可以用图8.13表示。越位于石侧的合金，其耐点腐蚀性和耐缝隙腐蚀性越优良；尤其是在奥氏体不锈钢中，在图中的位置越靠右上角，其耐应力腐蚀断裂能力越强。图中的黑点表示含氮不锈钢，由此可知，通过添加氮元素，可以大量开发耐点腐蚀性、耐缝隙腐蚀性优良的奥氏体不锈钢。
从此图中还可以得知，由于使耐点腐蚀指数增大的合金化过程，导致了α相等异相的析出，可加工性降低，所以在市场出售的合金中，镍含量也越来越多。因此，在铁素体及双相不锈钢方面，开发耐点腐蚀、耐缝隙腐蚀性更优良的钢种时，面临着怎样改善加工性这样一个重要课题。而在奥氏体不锈钢方面，如果镍含量高的话，那么增加改善耐点腐蚀、耐缝隙腐蚀性的元素Cr、Mo等就很容易。氮含量的升高使不锈钢的热变形抵抗能力增强，所以从制造的角度来说，氮的添加量也受到限制。现在各种表面改质法越来越先进，因此今后不仅通过改变合金的成分，还应该通过提高表面的耐蚀能力来开发更先进的耐蚀材料。
