图3.7(a)~(d)为铁素体和奥氏体相中的Cr、Mo、Ni元素含量与固溶温度的关系图。图3.7(a)~(d)证实了铁素体相中的Cr和Mo含量更高，而奥氏体相中的Ni和Mn含量更高。从图中可看出，铁素体相中的Cr含量为23.77%~25.16%,比奥氏体相中Cr含量高2%左右；铁素体相中Mo含量为3.86%~4.37%,比奥氏体相中的Mo含量高1.7%左右；奥氏体相中的Ni含量为5.42%、6.7%,比铁素体相中的Ni含量高2%;当固溶处理温度为1050℃时，铁素体相中的Cr、Mo和Ni含量分别为23.77%、3.97%、4.24%,奥氏体相中的Cr、Mo和Ni含量分别为23.53%、2.63%、5.42%.可见在1050℃温度下进行固溶时，两相中的Cr、Mo、Ni含量差异最小，此时铁素体含量为51.9%,奥氏体含量为48.1%.当固溶温度改变时，铁素体／奥氏体两相比例相差变大，且两相中的Cr、Mo、Ni含量差异也变大。当固溶温度为1000℃,两相中Cr为3.69%、Mo为1.51%、Ni为3.37%;当固溶温度为1150℃时，两相中Cr为2.29%、Mo为1.34%、Ni为2.09%,可见1000℃固溶试样的两相中的Cr、Mo、Ni元素含量差大于1150℃固溶试样的两相中Cr、Mo、Ni元素含量差。
由公式“PREN.=[Cr]+3.3[Mo]”计算铁素体的PREN值，由公式“PREN,=[Cr]+3.3[Mo]+16[N]-[Mn]”计算奥氏体的PREN值，可得PREN值与固溶温度的关系图，如图3.7(e)所示。从图3.7(e)可看出，在不同固溶状态下，两相的PREN值有所不同，但PRENa>PRENy.当固溶温度为1050℃时，PREN.最小、PREN,最大，分别为36.9和30.6,两者相差最小。
图3.8为不同固溶试样的极化曲线。可见，在自腐蚀电位下，材料开始发生钝化；当极化电位升高到一定值时，不同固溶的材料都发生点蚀，电流密度急剧增大。根据GB 4334.9-1984中电流密度为0.1mA/c㎡所对应的电位为点蚀电位和Tafel拟合，分别得到点蚀电位、自腐蚀电流密度与固溶温度的关系图，如图3.11(a)所示。
图3.9(a)、（b)分别为不同固溶试样的Nyquist 图和Bode图。从图3.9(a)可见，试样在低频和高频区分别存在一个容抗弧。从图3.9(b)可见，试样在低频和高频处分别存在一个时间常数。根据曹楚南的《电化学阻抗谱导论》可知。双相不锈钢在NaCl溶液中的阻抗谱中存在两个时间常数，常以图3.10所示的等效电路（R1为电荷转移电阻，R2为钝化膜电阻）进行阻抗拟合。经阻抗拟合，得到钝化膜电阻、电荷转移电阻与固溶处理温度的关系图，如图3.11(b)所示。
从图3.11(a)可见，1050℃固溶试样的点蚀电位最高，约为0.89V,且1050℃固溶试样的自腐蚀电流密度最低，约为2.34×10-6A/c㎡,说明该状态下试样的耐点蚀性能最好。由图3.11(b)可知，1050℃固溶试样的钝化膜电阻值最高，约为1300Ω,且其电荷转移电阻值也最高，约为9500Ω,说明该状态下试样的钝化膜较稳定，耐点蚀性能较好。
图3.12为不同固溶的2205双相不锈钢极化后的点蚀形貌图，图中黑色为蚀坑，深色为铁素体，淡色为奥氏体。从图3.12可见，四种固溶试样的点蚀都发生于铁素体与奥氏体相界面处，且易向铁素体相中长大。当固溶温度为1050℃时，试样的点蚀尺寸最小，点蚀敏感性最低。
通过计算得到不同相比例下的铁素体PREN值和奥氏体PREN值，可见不同相比例下的PREN.都大于PREN,.双相不锈钢的耐点蚀性能可通过点蚀电位衡量。点蚀电位越高，耐点独性能越好。前人认为双相不锈钢的耐点蚀性能由B能N值较区的相决定，且PEN值越高，耐点蚀性能越好，从图3.71e)可矩，不同海溶试样的PREN.都大于PREN,,当固溶温度为1050℃时，PHEN,最大，材料的耐点蚀性能应最好。从图3.11(a)、（b)可知，1050℃固溶试样的点蚀电位最高，钝化膜阻抗值最大，电荷转移电阻值最商；且从图3.12(b)可见，1050℃固溶试样的点蚀坑尺寸最小，表现出最好的耐点蚀性能。综上可知，双相不锈钢的耐点蚀性能由 PREN 值较小相决定的理论是有实验依据的。
从图3.12(a)~(d)可见，在不同固溶状态下，铁素体相都更易发生点蚀；而从图3.7(e)可见，在不同固溶状态下，PREN.都大于PREN,,铁素体的耐点蚀性能应优于奥氏体相，可见两者存在矛盾。
随固溶温度变化，双相不锈钢中的铁素体和奥氏体相的比例改变，且两相形态也发生变化。Cr是铁素体形成元素，可提高材料的耐蚀性能；Mo是铁素体形成元素，可提高点蚀电位，降低腐蚀速率；Ni是奥氏体形成元素，可维持两相平衡，提高耐蚀性能。并且材料中存在一定量的N,其为奥氏体形成元素，提高局部腐蚀抗力。从图3.7(a)~(c)可见，随固溶温度变化，两相中的Cr、Mo、Ni元素含量发生变化。由于Cr、Mo、Ni元素之间的腐蚀电位存在差异，势必造成两相之间存在电化学差异，使腐蚀更易发生。从图3.7(e)可知，不同固溶状态下材料的PREN,大小关系为1050℃>1000℃>1150℃>1100℃,因此根据前人的研究，不同固溶态材料的耐点蚀性能优劣关系应为：1050℃优于1000℃优于1150℃.当固溶温度为1050℃时，PREN,值较大，两相中的Cr、Mo、Ni元素含量差异最小，材料的点蚀坑较小，材料的耐点蚀性能最优。1000℃固溶试样的点蚀坑尺寸大于1150℃固溶试样的点蚀坑尺寸，因此，前者的耐点蚀性能劣于后者的耐点蚀性能。由此可见，双相不锈钢中的相腐蚀不能仅仅由PREN值来解释。由图3.7(a)~(c)可知，1000℃固溶试样的两相中的Cr、Mo、Ni元素含量差大于1150℃固溶试样的两相中的Gr、Mo、Ni元素含量差，因此，双相不锈钢中的相腐蚀还与两相中的元素分布有关，并且还需考虑到材料中点蚀敏感性较强的区域，如晶界和相界。
点蚀是一种局部腐蚀现象，是由氯离子破坏钝化膜而导致的。点蚀产生后，蚀坑处的基体被暴露在溶液中，导致材料进一步发生腐蚀，蚀坑长大。蚀坑前长大速率由材料的均匀溶解速率决定，溶解越快，蚀坑长大速度越大。因此，双相不锈钢的耐点蚀性能由两部分构成：控制点蚀萌生和控制蚀坑长大的能力。本书中的点蚀电位意味着点蚀已长大。影响点蚀萌生的因素不仅包括PREN 值，还包括两相中的元素分布和两相的比例。从本书的分析可见，点蚀的长大与元素分布有关，两相中的元素分布越均匀，蚀坑的长大速度越慢。因此在1050℃固溶状态下，两相中的元素分布最均匀，PREN,最高，合金的点蚀电位最高，材料的耐点蚀性能最好。而1000℃固溶试样两相中的元素分布不均匀，导致点蚀电位较低，点蚀坑尺寸较大，降低材料的耐点蚀性能。
影响双相不锈钢相腐蚀的因素不仅包括PREN值，还包括各相中的元素分布和两相比例，并且三者互相影响、关系复杂。因此，不能仅凭PREN值的大小来判断耐点蚀能力，应该综合考虑各因素的影响。
