在奥氏体不锈钢管中，奥氏体是碳溶解于γ铁中形成的固溶体，因此冶炼后会在奥氏体组织中出现一定含量的铁素体组织，形成α相。在高温状态下，奥氏体不锈钢管中的α相降低金属塑性，但允许挤压坯料含有一定的α相。有资料认为，在挤压任何形状的型材时，坯料中允许有4%（体积分数）的α相存在；而挤压简单形状的型材时，允许有10%（体积分数）的α相存在。
美国Amerex挤压厂在生产不锈钢管和型材时，要求304不锈钢、304L不锈钢和316不锈钢、316L不锈钢坯料中α相不多于5.0%,347不锈钢、347H不锈钢坯料中α相不多于3.0%。
为了研究坯料中α相含量对挤压不锈钢管质量的影响，选用α相含量分别为1级、2级、3级、3.5级的4炉321不锈钢，在实验温度为1200℃的条件下进行工艺性能、热拉伸和热扭转性能试验，并对试验结果进行分析比较。分析结果表明，提高α相含量可使扭转破坏试样的数量降低19%,但α相含量对其余试验的塑性指标几乎没有影响。
为了进一步在工业条件下验证试验结果，采用挤压锥形管方法，即使用模子直径不变，挤压芯棒为锥形芯棒，挤压坯料预钻有锥形孔。该方法能够在一次试验中使挤压的延伸系数达到6~32。挤压后检查锥形管的内外表面，没有发现较大的差别；不大的缺陷都类同，没有任何的规律，仅发现锥形管的内表面光洁度随着延伸系数的增大有明显改善的趋势，而延伸系数的变化对锥形管内表面的质量没有影响。试验结果仅说明，锥形孔空心坯表面光洁度和玻璃润滑剂的工作条件对不锈钢管质量的影响要比α相含量的大。
对不同级别α相含量的4炉321不锈钢坯料挤压后的钢管表面进行检查，其结果表明，在3150吨挤压机上挤压，α相含量最高的坯料（为3.5级），有12%的挤压钢管在内表面上有轻微缺陷。沿长度方向在轻微缺陷处取金相显微试样，并进行试验。其试验结果表明，仅在锥形管内表面开始部分有粗糙的α相集聚，钢管表面没有显微撕裂缺陷，α相呈拉伸细纤维状。而个别钢管内表面上记录有高的α相含量，并伴有轻微的细裂纹，但裂纹具有区域性特点，并没有选择性地发生在α相区或相界。这说明有其他的工艺因素对裂纹起作用。
由上述分析可以看出，奥氏体不锈钢坯料中α相含量对产品质量的影响并不敏感。在挤压过程中，α相并不是导致缺陷产生的直接原因。但在一些不利工艺因素的影响下，α相能够促使缺陷的形成。α相含量高的321不锈钢坯料挤压后的钢管显微组织如图5-3所示。
同时，在不同的温度变形条件下，采用α相为3级（体积分数为4%)的1Cr18Ni10Ti不锈钢坯料进行钢管挤压验证试验也进一步证明，α相含量对挤压钢管的表面质量没有影响，若再进一步的提高坯料中α相的含量，将会引起挤压不锈钢管内表面出现少量轻微缺陷。
